现行幕墙规范是针对单元式幕墙制定的，因而该规范在对幕墙系统进行地震荷载取值时未考虑幕墙—结构动力藕合效应。式(8)中的系数a max相应于图5反应谱曲面T2=0时的反应谱曲线的峰值。该值反映了结构对地震作用的放大，这对单元式幕墙是合适的。但是式[8]中的a max不能反映幕墙系统对结构传来的地震作用的放大.因此不适用于具有独立支撑系统的点支式幕墙。对点支式幕墙玻璃进行地震荷载取值时，应增加一个系数Υ来反映幕墙系统对结构传来地盆作用的放大。对于图5中的地展荷载反应谱曲面，Υ取2.25足够安全。修正后的玻璃平面外分布水平地震荷载作用可按下式计算。
点支式幕墙系统不仅仅包括玻璃，同样也包括拉索、撑荷载取值。由上面的分析可知，点支式幕墙中的钢爪、撑杆、拉索等构件的地震荷载取值方法应和玻璃相同。补充的幕墙支撑结构构件地震荷载作用可按下式计算
公式〔9)、式(10)中的地震荷载取值是地震菏载的上限，适用于工程设计中快速方便的要求。地震荷载较准确的取值应该是根据幕墙和结构的自振周期在反应谱曲面上进行取值。
5结论
基于本文建立的耦合数学力学模型，笔者研究了各种参数对幕墙动力响应的影响。研究结果表明，点支式幕墙对结构传来的地震作用存在放大和削弱两种趋势。本文对现行规范中的地震荷载取值条款进行了修正和补充，使之包含了幕墙一结构动力藕合效应的影响。即完善了原规定又便于应用。
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