2.2.3
与双跨梁的力学参数之间的关系
(1)
与支座反力
由式(1-12)、(1-13)和(1-14)可得如下表1：
表1 双跨梁支座反力系数表
因此有，
可见，双跨梁短跨端支座反力R
A是随着
从小变大在逐渐减小，并且其作用方向在改变。在如图2所示变形情况下，当
较小，R
A是负值，表示其方向向下，与荷载作用方向相同；中间支座反力R
C与长跨端支座反力R
B 为正，表示方向向上，与R
A方向和荷载作用方向相反。由表可知，当
>0.30后，R
A是开始转为正，表示其作用方向已经与R
C和R
B方向一致。
在对实际幕墙工程进行设计时，双跨梁短跨与全跨比例因子
不宜小于0.10，否则将使其中间支座反力R
C和短跨端支座反力R
A变得很大。如
＝0.05时，中间支座反力 R
C＝2.75658.
ql，是在同样外荷载作用下，简支梁端支座反力的5.5倍以上。
从表1还可以看出，最大支座反力总是出现在中间支座。因此，在进行幕墙设计时，如果采用双跨梁结构型式，按双跨梁力学模型进行计算分析，应该特别注意验算中间支座反力对结构的影响。如验算
预埋件和
连接件的
强度时，应该取中间支座反力为验算荷载。
(2)
与最大挠度
很显然，不等双跨梁最大挠度将产生在长跨范围内，所以可按式(1-20)来讨论 与最大挠度方间的关系。
其中
双跨梁的最大挠度出现在什么位置，与
有直接关系。下面以
＝0.10 、
=0.15 、
=0.40、
=0.50的情况为例，给出双跨梁不同截面的挠度值求解方法。如表2所示。
表2 挠度系数a
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